Örnek 4.3 Örnek 4.2.’de c ve d ’de gösterilen fretli kolonların ikinci tepe noktasına göre taşıma gücü hesap değerleri belirlenecektir. Burada fret donatısının da S220 olduğu kabul edilecektir. İkinci tepe noktasındaki kapasite, ilgili denklem’e göre, ancak, karakteristik değerler yerine hesap değerleri kullanılarak hesaplanacaktır. Şekil (c) deki kesit : s = 4 cm < 8 cm (TDY2007) < D / 5 = 5 cm Taşıma gücü hesap değeri; N or 2 0,85. f cd . Ack Ast . f yd 2 Asp . f ywd (1) 8 için Ao = 0,50 cm2 Asp .D. Ao s x 25 x0,50 4 Ast 16,08 cm 2 Ack s .252 4 490,90 cm 4 Ao 4 x0,5 0,02 D ( s ) 25 x 4 2 9,82 cm 2 8x2,01 Asp 9,82 s 0,02 Ack 490,90 t 16,08 Ast 0,0328 Ack 490,90 f ck s 0,12 f ywk (TDY 2007) 0.160 S 0,12 0, 0087 2.200 s min s (TS 500) 160 .302 / 4 1 0, 0144 s 0, 0087 min s 0, 45 2 2200 .25 / 4 N or 2 Ack 0,85. f cd t . f yd 2,0. s . f ywd (2) N or 2 0,85 x0,110 x 490,90 16,08 x1,910 2,0 x9,82 x1,910 N or 2 114,120 ton (1. Denk.) Fretli kolonun 2. Tepe noktasına göre taşıma gücü hesap değeri veya; N or 2 490,90(0,85 x0,110 0,0328 x1,910 2,0 x0,02 x1,910) (2. Denk.) N or 2 114,120 ton Fretli kolonun 2. Tepe noktasına göre gerçek kırılma/göçme yükü (taşıma gücü) ise şu şekilde bulunabilir. N or 2 Ack 0,85. f ck t . f yk 2,0. s . f ywk Örnek 4.2’den N or N or1 96,720 ton N or 2 114,120 ton Bu sonuç, fret oranının minimum değerden daha yüksek olduğunu göstermektedir. Örnek 4.2 (d) deki kesit : Asp .25 x0,5 7,85 cm 2 5 7,85 0,016 s 490,90 s = 5 cm < 8 cm < D / 5 = 25 / 5 = 5 cm Ast 16,08 cm 2 Ack 490,90 cm 2 s 0,016 min s 0,0144 N or 2 0,85 x0,110 x 490,90 16,08 x1,910 2,0 x7,85 x1,910 N or 2 106,6 ton N or1 96,72 ton (Örnek 4.2 ' den) N or1 0,85. f cd . Ac Ast . f yd N or1 0,85 x0,110 x706 16,08 x1,910 N or1 96,72 ton Not: Örneklerde, gerçek kırılma(göçme) yükü istenirse; bağıntılarda fck , fyk ve fywk kullanılır.
© Copyright 2024 Paperzz