19
5. STATIČKI PRORAČUN
20
1. POKROV I FASADA
1.1. KROVNI LIM
1.1.1. Analiza opterečenja:
-vlastita težina
go =
-snijeg
so =
1.1.2. Mjerodavna opterećenja:
1.1.3. Mjerodavno opterećenje za rezne sile:
γg= 1,35
γs= 1,50
;
;
0,05 kN/m2
1,25 kN/m2
gSk = go =
sSk = so =
0,05 kN/m1
1,25 kN/m1
gSd = gSk × γg =
sSd = sSk × γs =
qSd = gSd + wSd =
0,07 kN/m1
1,88 kN/m1
1,94 kN/m1
1.1.4. Statički sustav:
L = 1,20 m
qSd
L
1.1.5. Dimenzioniranje:
L
Odabrani tip lima: M-PROFIL OTP30
Iz tablica proizvođača lima dopušteno opetrećenje za kontinuirani
nosač preko tri polja raspona 1,2 m iznosi :
qmax =
3,96 kN/m2
> qSd =
1,94 kN/m2
Limove je potrebno ugrađivati prema uputama proizvođača.
L
t = 0,50 mm
21
1.2. FASADNI LIM
1.2.1. Analiza opterečenja:
wo =
-vjetar
c=
1.2.2. Mjerodavna opterećenja:
1.2.3. Mjerodavno opterećenje za rezne sile:
γw= 1,50
;
0,45 kN/m2
1,10
wSk = wo × c =
0,50 kN/m1
wSd = wSk × γw =
0,74 kN/m1
1.2.4. Statički sustav:
L = 1,40 m
qSd
L
1.2.5. Dimenzioniranje:
L
Odabrani tip lima: M-PROFIL OTP30
Iz tablica proizvođača lima dopušteno opetrećenje za kontinuirani
nosač preko tri polja raspona 1,4 m iznosi :
qmax =
3,02 kN/m2
> qSd =
0,74 kN/m2
limove je potrebno ugrađivati prema uputama proizvođača.
L
to = 0,50 mm
22
2. SEKUNDRANI NOSAČI
ANALIZA OPTEREĆENJA
2.1. KROVNI SEKUNDARNI NOSAČI - KSN
∆g =
2.1.1. Težina pokrova:
Vlastita težina nosača:
Opterećenje snijegom:
go =
so =
0,15 kN/m2
0,03 kN/m1
1,25 kN/m2
e=
L=
1,20 m
6,00 m
Pripadajući raster krovne konstrukcije:
Raspon KSN:
2.1.2. Mjerodavna opterećenja:
2.1.3. Mjerodavno opterećenje za rezne sile:
γg= 1,35
γs= 1,50
;
;
2.1.4. Mjerodavno opterećenje za progib:
γg= 1,00
γs= 1,00
;
;
gSk =
sSk =
gSd =
sSd =
qSd =
go + ∆g × e =
so × e =
gSk × γg =
sSk × γs =
gSd + wSd =
gSd = gSk × γg =
sSd = sSk × γs =
qSd = gSd + wSd =
kN/m1
kN/m1
kN/m1
kN/m1
kN/m1
0,21 kN/m1
1,50 kN/m1
1,71 kN/m1
0,21
1,50
0,29
2,25
2,54
2.2. FASADNI SEKUNDARNI NOSAČI - FSN
c=
w=
0,45 kN/m2
1,10
0,50 kN/m2
e=
L=
1,40 m
6,00 m
wo =
2.2.1. Opterećenje vjetrom:
Pripadajući raster fasadne konstrukcije:
Raspon FSN:
2.2.2. Mjerodavna opterećenja:
wSk = w × e =
0,69 kN/m1
2.2.3. Mjerodavno opterećenje za rezne sile:
γw= 1,50
;
wSd = wSk × γw =
1,04 kN/m1
2.2.4. Mjerodavno opterećenje za progib:
γw= 1,00
;
wSd = wSk × γw =
0,69 kN/m1
23
KSN - REZNE SILE
GEOMETRIJA
E0 = 200000 N/mm2 , I0 = 126 cm4
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
2,54
2,54
2,54
2,54
OPTEREĆENJE [kN], [kN/m']
2,54
2,54
REAKCIJE [kN], [kNm]
7,61
6,01
17,28
14,69
15,39
15,20
15,25
7,62
8,05
6,01
-9,23
M [kNm]
-9,66
7,50
7,65
7,61
7,62
-7,19
-7,74
-7,59
-7,63
-7,62
-7,07
-7,77
-7,58
-7,63
-7,61
3,06
4,01
3,76
3,82
3,81
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
1,71
1,71
1,71
1,71
-15,258
-13,418
-13,909
-13,786
7,11
KSN - PROGIB
GEOMETRIJA
E0 = 200000 N/mm2 , I0 = 209 cm4
OPTEREĆENJE [kN], [kN/m']
1,71
1,71
POMACI [mm]
1,061
-8,390
-34,371
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
T [kN]
24
2.1. KROVNI SEKUNDARNI NOSAČ
DIMENZIONIRANJE
DIMENZIONIRANJE
prvo polje
Zt=
Iy=
drugo polje
treće polje
Zt=
Iy=
Zt=
Iy=
150
2,50 mm
209 cm4
8,38 kNm
MRd=
MRd=
150
1,50 mm
126 cm4
5,21 kNm
MRd=
drugi ležaj
prvi ležaj
Z150 ×2
t= 2,5+1,5 mm
Iy=
335 cm4
MRd= 13,59 kNm
150
1,50 mm
126 cm4
5,21 kNm
treći ležaj
Z150 ×2
t= 1,5+1,5
Iy= 252 cm4
MRd= 10,42 kNm
mm
Z150 ×2
t= 1,5+1,5
Iy= 252 cm4
MRd= 10,42 kNm
mm
DOKAZ SIGURNOSTI
M1polje,Sd = 7,11 kNm
M2polje,Sd = 3,06 kNm
M3polje,Sd = 4,01 kNm
<
MRd =
8,38 kNm
<
MRd =
5,21 kNm
<
MRd =
5,21 kNm
M1ležaj,Sd = 9,66 kNm
M2ležaj,Sd = 7,07 kNm
M3ležaj,Sd = 7,77 kNm
<
MRd = 13,59 kNm
MRd = 10,42 kNm
MRd = 10,42 kNm
<
<
SPAJANJE NA MJESTU PREKLOPA
Preklop:
Broj vijaka:
L=
n=
6,00 m
0.10×L = 0,60 m
0.20×L = 1,20 m
0,47 × qSd × L
3,78
=
1,89
Odabrana su 3 Ø 6,3 po spoju.
SPOJ NA GLAVNI NOSAČ
Broj vijaka:
n=
qSd × L
6,15
=
2,48
Odabrana su 3 Ø 6,3 po spoju.
Spoj se izvodi preko konzole od U50 profila. Podrožnicu pričvrstiti na konzolu sa 3Ø6,3 vijka po spoju. Spoj
konzole i glavnog nosača izvodi se zavareno, sa debljinom vara a = 4 mm.
25
FSN - REZNE SILE
GEOMETRIJA
E0 = 200000 N/mm2 , I0 = 126 cm4
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
1,04
1,04
1,04
1,04
OPTEREĆENJE [kN], [kN/m']
1,04
1,04
REAKCIJE [kN], [kNm]
3,12
2,46
7,08
6,02
6,30
6,22
6,24
3,12
3,30
2,46
-3,78
M [kNm]
-3,96
3,07
3,13
3,12
3,12
-2,94
-3,17
-3,11
-3,12
-3,12
-2,90
-3,18
-3,10
-3,12
-3,12
1,25
1,64
1,54
1,57
1,56
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
EI/EI0 = 1
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
6,00 m
0,69
0,69
0,69
0,69
-7,751
-6,817
-7,066
-7,004
2,91
FSN - PROGIB
GEOMETRIJA
E0 = 200000 N/mm2 , I0 = 166 cm4
OPTEREĆENJE [kN], [kN/m']
0,69
0,69
POMACI [mm]
0,539
-4,262
-17,462
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
T [kN]
26
2.2. FASADNI SEKUNDARNI NOSAČ
DIMENZIONIRANJE
DIMENZIONIRANJE
prvo polje
Zt=
Iy=
drugo polje
treće polje
Zt=
Iy=
Zt=
Iy=
100
1,50 mm
48,6 cm4
3,02 kNm
MRd=
MRd=
100
1,50 mm
48,6 cm4
3,02 kNm
MRd=
drugi ležaj
prvi ležaj
Z100 ×2
t= 1,5+1,5 mm
Iy=
97,2 cm4
MRd=
6,04 kNm
100
1,50 mm
48,6 cm4
3,02 kNm
treći ležaj
Z100 ×2
t= 1,5+1,5
Iy= 97,2 cm4
MRd= 6,04 kNm
mm
Z100 ×2
t= 1,5+1,5
Iy= 97,2 cm4
MRd= 6,04 kNm
mm
DOKAZ SIGURNOSTI
M1polje,Sd = 2,91 kNm
M2polje,Sd = 1,25 kNm
M3polje,Sd = 1,64 kNm
<
MRd =
3,02 kNm
<
MRd =
3,02 kNm
<
MRd =
3,02 kNm
M1ležaj,Sd = 3,96 kNm
M2ležaj,Sd = 2,90 kNm
M3ležaj,Sd = 3,18 kNm
<
MRd =
6,04 kNm
<
MRd =
6,04 kNm
<
MRd =
6,04 kNm
SPAJANJE NA MJESTU PREKLOPA
Preklop:
Broj vijaka:
L=
n=
6,00 m
0.10×L = 0,60 m
0.20×L = 1,20 m
0,47 × qSd × L
3,78
=
0,78
Odabrana su 3 Ø 6,3 po spoju.
SPOJ NA GLAVNI NOSAČ
Broj vijaka:
n=
qSd × L
6,15
=
1,01
Odabrana su 3 Ø 6,3 po spoju.
Spoj se izvodi preko konzole od U50 profila. Podrožnicu pričvrstiti na konzolu sa 3Ø6,3 vijka po spoju. Spoj
konzole i glavnog nosača izvodi se zavareno, sa debljinom vara a = 4 mm.
27
3.
SPREGOVI
3.1. VJETROVNI KROVNI SPREG - VKS
3.1.1. Statički sustav:
P2
P1
P1
P1
L =
B=
α=
P2
n=
B
α
3,60 m
6,00 m
30,96 º
4
L
L
L
L
3.1.2. Statički sustav s vlačnim dijagonalama:
P2
P1
P1
P1
L =
B=
α=
P2
n=
B
α
3,60 m
6,00 m
30,96 º
4
L
3.1.3. Analiza opterećenja:
L
L
L
L = 33,30 m
wo = 0,45 kN/m2
c=
0,10
γw = 1,50
Trenje vjetra po krovu
Wt =
b = 3,60 m
wo × c × b × L × γw = 8,09 kN
H=
wo =
c=
γw =
Vjetar na zabat
Wz =
3.1.4. Sile u čvorovima:
6,00 m
0,45 kN/m2
1,10
1,50
b = 3,60 m
wo × c × b × H × γw / 2= 8,02 kN
P1 =
P2 =
Wt + Wz =
16,11 kN
Wt / 2+Wz /2 = 8,06 kN
28
3.1.5. Rezne sile:
Reakcija:
Diagonala:
Vertikala:
RSd = 32,22 kN
NSd = 37,58 kN
NSd = -32,22 kN
3.1.6. Dimenzioniranje:
Dijagonala D1:
Ø 20
Fe 360
fy = 23,5 kN/cm2
A = 3,14 cm2
Anetto = 2,54 cm2
Anetto × fy
γM2
NRd =
NRd = 47,8
2,54
=
kN
>
×
1,25
23,5
NSd = 37,58
kN
17,20
23,5
=
47,8
kN
=
367,5
kN
=
70,2
kN
Vertikala V1:
80×80×8,0
Fe 360
fy = 23,5 kN/cm2
A = 17,20 cm2
i = 2,94 cm
Li = 600 cm
mm
A × fy
NRd =
γM1
NRd = 367,5
kN
L i,Y
lY=
204,1
93,9
[
NSd = 32,22
600
=
2,94
=
×
1,1
>
=
iy
λY =
=
kN
204,1
2,17
(
]
)
φ = 0.5 × 1 + α × λ − 0.2 + λ 2 =3,069
χ =
1
2
φ+
Nb,Rd =
φ −λ
χ × A × fy
γM1
Nb,Rd = 70,2
kN
2
=
=
>
0,191
0,191
×
1,1
NSd = 32,22
404,2
kN
29
3.2. VJETROVNI ZIDNI SPREG - VZS1
3.2.1. Statički sustav:
3,40 m
3,40 m
B=
α=
6,00 m
29,54 º
H1 =
H2 =
3,40 m
3,40 m
B=
α=
6,00 m
29,54 º
H1
H2
RSd
H1 =
H2 =
B
3.2.2. Statički sustav s vlačnim dijagonalama:
H1
H2
RSd
B
3.2.3. Analiza opterećenja:
3.2.4. Rezne sile:
RSd = 32,22 m
Reakcija VKS:
Diagonala:
Vertikala:
NSd = 37,04 kN
NSd = -32,22 kN
30
3.2.5. Dimenzioniranje:
Dijagonala D2:
Ø 20
Fe 360
fy = 23,5 kN/cm2
A = 3,14 cm2
Anetto = 2,54 cm2
Anetto × fy
γM2
NRd =
NRd = 47,8
2,54
=
kN
>
×
1,25
23,5
NSd = 37,04
kN
17,20
23,5
=
47,8
kN
=
367,5
kN
=
70,2
kN
Vertikala V2:
80×80×8,0
Fe 360
fy = 23,5 kN/cm2
A = 17,20 cm2
i = 2,94 cm
Li = 600 cm
mm
A × fy
NRd =
γM1
NRd = 367,5
kN
L i,Y
lY =
=
iy
204,1
93,9
λY =
=
=
[
(
×
1,1
NSd = -32,22
>
600
=
2,94
kN
204,1
2,17
]
)
φ = 0.5 × 1 + α × λ − 0.2 + λ 2 =3,069
χ =
1
φ 2 − λ2
φ+
Nb,Rd =
χ × A × fy
γM1
Nb,Rd = 70,2
kN
=
=
>
0,191
0,191
×
1,1
NSd = -32,22
404,2
kN
31
3.3. VJETROVNI ZIDNI SPREG - VZS2
32,22
Aspalathos - Licensed to: Mirko Lež
SHEMA OPTEREĆENJA
15,59
UZDUŽNE SILE - N
-19,06
-55,37
-24,50
17,89
55,48
24,35
-92,40
92,39
-24,46
24,47
-129,23
129,23
-24,25
24,25
-166,87
166,87
-25,51
25,51
32
VZS2 - STUP
PARAMETRI
________
2
A = 21,600 cm2
Ay = 10,800 cm2
Az = 10,800 cm2
fy = 235 N/mm
fu = 360 N/mm2
ε = 1,000
E = 210000 N/mm2
G = 80777 N/mm2
ν = 0.3
Iy = 311,000 cm4
Wy = 62,200 cm3
Wply = 75,100 cm3
iy = 3,790 cm
REZNE
SILE
________
NSd = -167 kN
Iz = 311,000 cm4
Wz = 62,200 cm3
Wplz = 75,100 cm3
iz = 3,800 cm
PARC.
FAKTORI SIG.
_____________
γMo = 1,1
γM1 = 1,1
γM2 = 1,25
100x100x6
Z
Y
Y
t=6
h = 100
MATERIJAL
_______
Z
b = 100
It = 514,000 cm4
Iω = 0,000 cm6
____________________________________
KLASIFIKACIJA POPREČNOG PRESJEKA
HRBAT
tw
= 13,67
≤ 33 ⋅ ε = 33,00 ⇒
KLASA 1
POJASNICA
b - 3 ⋅ tw
tf
= 13,67
≤ 33 ⋅ ε = 33,00 ⇒
KLASA 1
POPREČNI PRESJEK JE SVRSTAN U KLASU 1
__________________________________
OTPORNOST POPREČNOG PRESJEKA
UZDUŽNA SILA NSd
Nc.Rd =
A ⋅ fy
γM0
= 461,45 kN ≥ NSd = 167 kN
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
UZDUŽNA TLAČNA OTPORNOST
λ1 = π ⋅
E
fy
= 93,91 , βA = 1.00
OS Y-Y
OS Z-Z
liy = 520 cm
liz = 104 cm
λy =
λy =
liy
iy
λy
λ1
= 137,20
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 1,461
λz =
λz =
liz
iz
λz
λ1
= 27,37
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,291
LINIJA IZVIJANJA a
LINIJA IZVIJANJA a
χy = 0,3894
χz = 0,9795
Nb.Rd = χmin ⋅ Nc.Rd = 179,69 kN ≥ NSd = 167 kN
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
h - 3 ⋅ tf
33
VZS2 - PREČKA
PARAMETRI
________
2
A = 6,610 cm2
Ay = 3,300 cm2
Az = 3,300 cm2
fy = 235 N/mm
fu = 360 N/mm2
ε = 1,000
E = 210000 N/mm2
G = 80777 N/mm2
ν = 0.3
Iy = 35,100 cm4
Wy = 11,700 cm3
Wply = 14,000 cm3
iy = 2,300 cm
REZNE
SILE
________
NSd = -26 kN
60x60x3
Z
Y
Y
t=3
h = 60
MATERIJAL
_______
Z
b = 60
Iz = 35,100 cm4
Wz = 11,700 cm3
Wplz = 14,000 cm3
iz = 2,300 cm
PARC.
FAKTORI SIG.
_____________
γMo = 1,1
γM1 = 1,1
γM2 = 1,25
It = 57,100 cm4
Iω = 0,000 cm6
____________________________________
KLASIFIKACIJA
POPREČNOG PRESJEKA
HRBAT
tw
= 17,00
≤ 33 ⋅ ε = 33,00 ⇒
KLASA 1
POJASNICA
b - 3 ⋅ tw
tf
= 17,00
≤ 33 ⋅ ε = 33,00 ⇒
KLASA 1
POPREČNI PRESJEK JE SVRSTAN U KLASU 1
__________________________________
OTPORNOST
POPREČNOG PRESJEKA
UZDUŽNA SILA NSd
Nc.Rd =
A ⋅ fy
γM0
= 141,21 kN ≥ NSd = 26 kN
______________________
OTPORNOST
ELEMENTA
UZDUŽNA TLAČNA OTPORNOST
λ1 = π ⋅
E
fy
= 93,91 , βA = 1.00
OS Y-Y
OS Z-Z
liy = 140 cm
liz = 140 cm
λy =
λy =
liy
iy
λy
λ1
= 60,87
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,648
λz =
λz =
liz
iz
λz
λ1
= 60,87
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,648
LINIJA IZVIJANJA a
LINIJA IZVIJANJA a
χy = 0,8708
χz = 0,8708
Nb.Rd = χmin ⋅ Nc.Rd = 122,97 kN ≥ NSd = 26 kN
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
h - 3 ⋅ tf
34
4. GN
ANALIZA OPTEREĆENJA
4.1. Težina krova:
-krovni panel
-KSN
∆g =
0,15 kN/m2
0,10 kN/m2
0,25 kN/m2
go = DEADLOAD
Vlastita težina nosača:
4.2. Opterećenje snijegom:
so =
1,25 kN/m2
4.3. Opterećenje vjetrom:
wo =
α=
0,45 kN/m2
5,00 °
c1 = 0,80
→
c2 = 0,40
→
c3 = 0,40
→
c4 = ±0,3
→
w1 = 0,36 kN/m2
w2 = 0,18 kN/m2
w3 = 0,18 kN/m2
w3 = 0,14 kN/m2
Pripadajući raspon KSN:
Raspon GN:
4.4. Mjerodavna opterećenja:
B=
L=
6,00 m
14,26 m
Stalno [ G ]
GSk = ∆g × B =
1,50 kN
Snijeg [ S ]
SSk = so × B =
7,50 kN
Vjetar [ W ]
WSk,1 = w1 × B =
WSk,2 = w2 × B =
WSk,3 = w3 × B =
2,16 kN
1,08 kN
1,08 kN
Vjetar [ W+ ]
WSk,- = w4 × B =
0,81 kN
Vjetar [ W- ]
WSk,- = w4 × B =
-0,81 kN
4.5. Kombinacije opterećenja
G,S =
G,W,W+ =
G,W,W- =
G,S,W,W+ =
γG×[G]+γS×[S]
γG×[G]+{γW×[W]+γW×[W+]}
γG×[G]+{γW×[W]+γW×[W-]}
γG×[G]+ψ×{γS×[S]+γW×[W]+γW×[W+]}
G,S,W,W- =
γG×[G]+ψ×{γS×[S]+γW×[W]+γW×[W-]}
γG=
γG=
γG=
γG=
γW=
γG=
γW=
1,35
1,35
1,35
1,35
1,50
1,35
1,50
;
;
;
;
;
;
;
γS=
γw=
γw=
γS=
1,50
1,50
1,50
1,50
ψ = 0,90
γS= 1,50
ψ = 0,90
35
GLAVNI NOSAČ - OPTEREĆENJA
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
7,50
7,50
7,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
1,50
G
1,50
1,50
1,50
7,50
1,50
7,50
7,50
7,50
7,50
7,50
7,50
S
7,50
7,50
7,50
7,50
7,50
7,50
7,50
7,50
7,50
Aspalathos - Licensed to: Mirko Lež
GLAVNI NOSAČ - STATIČKA SHEMA
36
GLAVNI NOSAČ - OPTEREĆENJA
2,16
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
2,16
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
1,08
2,16
1,08
1,08
1,08
0,81
0,81
0,81
1,08
2,16
1,08
W
2,16
1,08
2,16
1,08
2,16
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
W+
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
W-
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
0,81
Aspalathos - Licensed to: Mirko Lež
1,08
37
GLAVNI NOSAČ - MJERODAVNA KOMBINACIJA OPTEREĆENJA
G,S,W,W-
115,54
39,67
115,54
361,69
22,87
253,00
72,17
75,51
157,63
141,28
75,87
285,81
M
83,42
21,23
24,06
26,88
29,70
40,91
54,93
57,74
60,57
63,40
174,61
N
106,11
86,30
72,34
58,45
30,63
44,63
3,43
46,98
53,99
78,94
92,76
106,65
120,61
V
3,42
55,89
Aspalathos - Licensed to: Mirko Lež
0,00
38
GLAVNI NOSAČ - REAKCIJE
Rg
4,91
4,91
38,82
Aspalathos - Licensed to: Mirko Lež
32,73
Rs
15,37
15,37
51,06
80,85
Rw
11,40
18,35
20,81
13,50
39
GLAVNI NOSAČ - REAKCIJE
Rw+
5,58
8,58
0,83
Aspalathos - Licensed to: Mirko Lež
0,54
Rw-
0,54
0,83
5,58
8,58
POMACI - f
∆Y = -48,398
∆X = -15,084
∆X = -7,971
∆Y = 20,358
40
GN - GREDA
PARAMETRI
________
A = 112,500 cm2
Ay = 87,000 cm2
Az = 37,300 cm2
r = 27
Y
tw = 8,5
Iz = 6309,600 cm4
Wz = 420,600 cm3
Wplz = 641,200 cm3
iz = 7,500 cm
PARC.
FAKTORI SIG.
_____________
γMo = 1,1
γM1 = 1,1
γM2 = 1,25
Y
h = 290
REZNE
SILE
________
NSd = -37,97 kN
Vz.Sd = 3,6 kN
My,Sd = 150,3 kNm
Z
tf = 14
Iy = 18260,000 cm4
Wy = 1259,500 cm3
Wply = 1383,300 cm3
iy = 12,700 cm
HE 300 A
d = 208
MATERIJAL
_______
fy = 235 N/mm2
fu = 360 N/mm2
ε = 1,000
E = 210000 N/mm2
G = 80777 N/mm2
ν = 0.3
Z
b = 300
It = 85,200 cm4
Iω = 1199772,000 cm6
____________________________________
KLASIFIKACIJA POPREÈNOG PRESJEKA
d
396
≤
= 24,47
13 ⋅ α - 1
tw
⋅ ε = 64,35 , α = 0,55 ⇒
POJASNICA
c
= 10,71
≤ 11 ⋅ ε = 11,00 ⇒
KLASA 2
tf
POPREÈNI PRESJEK JE SVRSTAN U KLASU 2
__________________________________
OTPORNOST POPREÈNOG PRESJEKA
UZDUŽNA SILA NSd
Nc.Rd =
A ⋅ fy
γM0
= 2403,41 kN ≥ NSd = 37,97 kN
MOMENT SAVIJANJA My.Sd
My.Rd =
Wply ⋅ fy
γM0
= 295,52 kNm ≥ My.Sd = 150,3 kNm
POPREÈNA SILA Vz.Sd
d
= 24,47
≤ 69 ⋅ ε = 69,00
tw
⇒ provjera izboèavanja hrpta nije potrebna
Vz.Rd =
Av.z ⋅ fy
3 ⋅ γM0
√⎯⎯⎯
= 460,07 kN ≥ Vz.Sd = 3,6 kN
INTERAKCIJA M - N - V
Mn.v.y.Rd
My.Rd
= 1,0 ⇒ Mn.v.y.Rd = 295,52 kNm
Mn.v.y.Rd = 295,52 kNm ≥ My.Sd = 150,3 kNm
KLASA 1
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
HRBAT
41
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
UZDUŽNA TLAÈNA OTPORNOST
INTERAKCIJA M - N BEZ BOÈNOG IZVIJANJA
E
λ1 = π ⋅
= 93,91 , βA = 1.00
fy
βM.y = βM.ψ +
OS Y-Y
OS Z-Z
liy = 1426 cm
liz = 360 cm
λy =
λy =
liy
iy
λy
λ1
λz =
= 112,28
λz =
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 1,196
liz
iz
λz
λ1
= 48,00
(βM.Q - βM.ψ) = 1,372
∆M
⎛ Wpl.y - Wy
µy = λy ⋅ (2 ⋅ βMy - 4) + ⎜⎜
⎜
Wy
⎝
µy ⋅ NSd
ky = 1 = 1,042 ≤ 1.5
χy ⋅ A ⋅ fy
NSd
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,511
χmin ⋅
h/b = 0,97 ≤ 1.2
MQ
+
A ⋅ fy
ky ⋅ My.Sd
Wply ⋅ fy
γM1
⎞
⎟ = -1,404 ≤ 0.9
⎟
⎟
⎠
= 0,563 ≤ 1
γM1
tf = 14 mm ≤ 100 mm
LINIJA IZVIJANJA c
χy = 0,4805
χz = 0,8368
Nb.Rd = χmin ⋅ Nc.Rd = 1154,87 kN ≥ NSd = 37,97 kN
OTPORNOST NA BOÈNO IZVIJANJE
g = -15 cm , L = 360 cm
k = 1,0 , kw = 1,0 , C1 = 1,285 , C2 = 1,562
Mcr = C1 ⋅
π2 ⋅ E ⋅ Iz
(k ⋅ L)
2
k2
+
⋅
kw2
Iω
⎛
⎜⎜
⋅ ⎜ C2 ⋅ g +
⎜
⎝
+
Iz
(k ⋅ L)2 ⋅ G ⋅ It
π2 ⋅ E ⋅ Iz
INTERAKCIJA M - N S BOÈNIM IZVIJANJEM
βM.LT = βM.ψ +
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
NSd
χz ⋅
A ⋅ fy
⎞
⎟⎟
+ (C2 ⋅ g)2 ⎟
⎟⎟
⎠
= 0,709 > 0.4
Mcr
MJERODANVA LINIJA IZVIJANJA a
Mb.Rd = χLT ⋅
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
γM1
∆M
(βM.Q - βM.ψ) = 1,372
⎛ Wpl.LT - WLT ⎞
⎟ = -0,045 ≤ 0.9
µLT = λLT ⋅ (2 ⋅ βMLT - 4) + ⎜⎜
⎟
⎜
⎟
WLT
⎝
⎠
µLT ⋅ NSd
kLT = 1 = 1,001 > 1.0 ⇒ kLT = 1.0
χLT ⋅ A ⋅ fy
Mcr = 646,15 kNm
λLT =
MQ
⇒ χLT = 0,8433
= 249,22 kNm ≥ My.Sd = 150,3 kNm
γM1
+
kLT ⋅ My.Sd
χLT ⋅
Wpl.y ⋅ fy
γM1
= 0,622 ≤ 1
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
LINIJA IZVIJANJA b
42
GN - GREDA VUTA 1
PARAMETRI
________
A = 131,118 cm2
Ay = 96,240 cm2
Az = 36,036 cm2
VUTA 1
Z
Iy = 36919,781 cm4
Wy = 1917,911 cm3
Wply = 2107,124 cm3
iy = 16,780 cm
Y
Iz = 6985,686 cm4
Wz = 465,712 cm3
Wplz = 711,259 cm3
iz = 7,299 cm
PARC.
FAKTORI SIG.
_____________
γMo = 1,1
γM1 = 1,1
γM2 = 1,25
Y
h = 385
REZNE
SILE
________
NSd = -56,2 kN
Vz.Sd = 92,93 kN
My,Sd = 149,25 kNm
r = 27
d = 300
MATERIJAL
_______
fy = 235 N/mm2
fu = 360 N/mm2
ε = 1,000
E = 210000 N/mm2
G = 80777 N/mm2
ν = 0.3
tf = 15,5
tw = 9
Z
b = 300
It = 109,797 cm4
Iω = 2380746,234 cm6
____________________________________
KLASIFIKACIJA POPREÈNOG PRESJEKA
d
396
≤
= 33,33
13 ⋅ α - 1
tw
⋅ ε = 64,57 , α = 0,55 ⇒
KLASA 1
POJASNICA
c
≤ 10 ⋅ ε = 10,00 ⇒
= 9,68
KLASA 1
tf
POPREÈNI PRESJEK JE SVRSTAN U KLASU 1
__________________________________
OTPORNOST POPREÈNOG PRESJEKA
UZDUŽNA SILA NSd
Nc.Rd =
A ⋅ fy
γM0
= 2801,15 kN ≥ NSd = 56,2 kN
MOMENT SAVIJANJA My.Sd
My.Rd =
Wply ⋅ fy
γM0
= 450,16 kNm ≥ My.Sd = 149,25 kNm
POPREÈNA SILA Vz.Sd
d
= 33,33
≤ 69 ⋅ ε = 69,00
tw
⇒ provjera izboèavanja hrpta nije potrebna
Vz.Rd =
Av.z ⋅ fy
3 ⋅ γM0
√⎯⎯⎯
= 444,48 kN ≥ Vz.Sd = 92,93 kN
INTERAKCIJA M - N - V
Mn.v.y.Rd
My.Rd
= 1,0 ⇒ Mn.v.y.Rd = 450,16 kNm
Mn.v.y.Rd = 450,16 kNm ≥ My.Sd = 149,25 kNm
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
HRBAT
43
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
UZDUŽNA TLAÈNA OTPORNOST
INTERAKCIJA M - N BEZ BOÈNOG IZVIJANJA
E
λ1 = π ⋅
= 93,91 , βA = 1.00
fy
βM.y = βM.ψ +
OS Y-Y
OS Z-Z
liy = 1426 cm
liz = 360 cm
λy =
λy =
liy
iy
λy
λ1
λz =
= 84,98
λz =
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,905
liz
iz
λz
λ1
= 49,32
(βM.Q - βM.ψ) = 1,385
∆M
⎛ Wpl.y - Wy
µy = λy ⋅ (2 ⋅ βMy - 4) + ⎜⎜
⎜
Wy
⎝
µy ⋅ NSd
ky = 1 = 1,025 ≤ 1.5
χy ⋅ A ⋅ fy
NSd
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,525
χmin ⋅
h/b = 1,28 > 1.2
MQ
+
A ⋅ fy
ky ⋅ My.Sd
Wply ⋅ fy
γM1
⎞
⎟ = -1,014 ≤ 0.9
⎟
⎟
⎠
= 0,367 ≤ 1
γM1
tf = 15,5 mm ≤ 40 mm
LINIJA IZVIJANJA b
χy = 0,7307
χz = 0,8729
Nb.Rd = χmin ⋅ Nc.Rd = 2046,84 kN ≥ NSd = 56,2 kN
OTPORNOST NA BOÈNO IZVIJANJE
g = -15 cm , L = 360 cm
k = 1,0 , kw = 1,0 , C1 = 1,285 , C2 = 1,562
Mcr = C1 ⋅
π2 ⋅ E ⋅ Iz
(k ⋅ L)
2
k2
+
⋅
kw2
Iω
⎛
⎜⎜
⋅ ⎜ C2 ⋅ g +
⎜
⎝
+
Iz
(k ⋅ L)2 ⋅ G ⋅ It
π2 ⋅ E ⋅ Iz
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
⎞
⎟⎟
+ (C2 ⋅ g)2 ⎟
⎟⎟
⎠
= 0,669 > 0.4
Mb.Rd = χLT ⋅
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
γM1
⇒ χLT = 0,8617
= 387,91 kNm ≥ My.Sd = 149,25 kNm
MQ
∆M
(βM.Q - βM.ψ) = 1,385
⎛ Wpl.LT - WLT ⎞
⎟ = -0,041 ≤ 0.9
µLT = λLT ⋅ (2 ⋅ βMLT - 4) + ⎜⎜
⎟
⎜
⎟
WLT
⎝
⎠
µLT ⋅ NSd
kLT = 1 = 1,001 > 1.0 ⇒ kLT = 1.0
χLT ⋅ A ⋅ fy
χz ⋅
Mcr
MJERODANVA LINIJA IZVIJANJA a
βM.LT = βM.ψ +
NSd
Mcr = 1105,56 kNm
λLT =
INTERAKCIJA M - N S BOÈNIM IZVIJANJEM
A ⋅ fy
γM1
+
kLT ⋅ My.Sd
χLT ⋅
Wpl.y ⋅ fy
γM1
= 0,408 ≤ 1
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
LINIJA IZVIJANJA a
44
GN - GREDA VUTA 2
PARAMETRI
________
A = 138,768 cm2
Ay = 96,240 cm2
Az = 43,992 cm2
VUTA 1
Z
Iy = 57244,703 cm4
Wy = 2435,945 cm3
Wply = 2680,631 cm3
iy = 20,311 cm
NSd = -59,03 kN
Vz.Sd = 106,82 kN
My,Sd = 244,78 kNm
Y
Iz = 6986,202 cm4
Wz = 465,747 cm3
Wplz = 712,980 cm3
iz = 7,095 cm
γMo = 1,1
γM1 = 1,1
γM2 = 1,25
Y
tw = 9
tf = 15,5
PARC.
FAKTORI SIG.
_____________
d = 385
REZNE
SILE
________
r = 27
h = 470
MATERIJAL
_______
fy = 235 N/mm2
fu = 360 N/mm2
ε = 1,000
E = 210000 N/mm2
G = 80777 N/mm2
ν = 0.3
It = 111,863 cm4
Iω = 3602068,734 cm6
Z
b = 300
HRBAT
d
396
≤
= 42,78
13 ⋅ α - 1
tw
⋅ ε = 65,80 , α = 0,54 ⇒
KLASA 1
POJASNICA
c
≤ 10 ⋅ ε = 10,00 ⇒
= 9,68
KLASA 1
tf
POPREÈNI PRESJEK JE SVRSTAN U KLASU 1
__________________________________
OTPORNOST POPREÈNOG PRESJEKA
UZDUŽNA SILA NSd
Nc.Rd =
A ⋅ fy
γM0
= 2964,58 kN ≥ NSd = 59,03 kN
MOMENT SAVIJANJA My.Sd
My.Rd =
Wply ⋅ fy
γM0
= 572,68 kNm ≥ My.Sd = 244,78 kNm
POPREÈNA SILA Vz.Sd
d
= 42,78
≤ 69 ⋅ ε = 69,00
tw
⇒ provjera izboèavanja hrpta nije potrebna
Vz.Rd =
Av.z ⋅ fy
3 ⋅ γM0
√⎯⎯⎯
= 542,61 kN ≥ Vz.Sd = 106,82 kN
INTERAKCIJA M - N - V
Mn.v.y.Rd
My.Rd
= 1,0 ⇒ Mn.v.y.Rd = 572,68 kNm
Mn.v.y.Rd = 572,68 kNm ≥ My.Sd = 244,78 kNm
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
____________________________________
KLASIFIKACIJA POPREÈNOG PRESJEKA
45
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
UZDUŽNA TLAÈNA OTPORNOST
INTERAKCIJA M - N BEZ BOÈNOG IZVIJANJA
E
λ1 = π ⋅
= 93,91 , βA = 1.00
fy
βM.y = βM.ψ +
OS Y-Y
OS Z-Z
liy = 1426 cm
liz = 360 cm
λy =
λy =
liy
iy
λy
λ1
λz =
= 70,21
λz =
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,748
liz
iz
λz
λ1
= 50,74
(βM.Q - βM.ψ) = 1,385
∆M
⎛ Wpl.y - Wy
µy = λy ⋅ (2 ⋅ βMy - 4) + ⎜⎜
⎜
Wy
⎝
µy ⋅ NSd
ky = 1 = 1,018 ≤ 1.5
χy ⋅ A ⋅ fy
NSd
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,540
χmin ⋅
h/b = 1,57 > 1.2
MQ
+
A ⋅ fy
ky ⋅ My.Sd
Wply ⋅ fy
γM1
⎞
⎟ = -0,819 ≤ 0.9
⎟
⎟
⎠
= 0,459 ≤ 1
γM1
tf = 15,5 mm ≤ 40 mm
LINIJA IZVIJANJA b
χy = 0,8242
χz = 0,8659
Nb.Rd = χmin ⋅ Nc.Rd = 2443,56 kN ≥ NSd = 59,03 kN
OTPORNOST NA BOÈNO IZVIJANJE
g = -15 cm , L = 360 cm
k = 1,0 , kw = 1,0 , C1 = 1,285 , C2 = 1,562
Mcr = C1 ⋅
π2 ⋅ E ⋅ Iz
(k ⋅ L)
2
k2
+
⋅
kw2
Iω
⎛
⎜⎜
⋅ ⎜ C2 ⋅ g +
⎜
⎝
+
Iz
(k ⋅ L)2 ⋅ G ⋅ It
π2 ⋅ E ⋅ Iz
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
⎞
⎟⎟
+ (C2 ⋅ g)2 ⎟
⎟⎟
⎠
= 0,649 > 0.4
Mb.Rd = χLT ⋅
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
γM1
⇒ χLT = 0,8704
= 498,45 kNm ≥ My.Sd = 244,78 kNm
MQ
∆M
(βM.Q - βM.ψ) = 1,385
⎛ Wpl.LT - WLT ⎞
⎟ = -0,038 ≤ 0.9
µLT = λLT ⋅ (2 ⋅ βMLT - 4) + ⎜⎜
⎟
⎜
⎟
WLT
⎝
⎠
µLT ⋅ NSd
kLT = 1 = 1,001 > 1.0 ⇒ kLT = 1.0
χLT ⋅ A ⋅ fy
χz ⋅
Mcr
MJERODANVA LINIJA IZVIJANJA a
βM.LT = βM.ψ +
NSd
Mcr = 1495,15 kNm
λLT =
INTERAKCIJA M - N S BOÈNIM IZVIJANJEM
A ⋅ fy
γM1
+
kLT ⋅ My.Sd
χLT ⋅
Wpl.y ⋅ fy
γM1
= 0,514 ≤ 1
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
LINIJA IZVIJANJA a
46
GN - GREDA VUTA 3
PARAMETRI
________
A = 145,968 cm2
Ay = 96,240 cm2
Az = 51,480 cm2
VUTA 1
Z
r = 27
REZNE
SILE
________
NSd = -61,86 kN
Vz.Sd = 120,68 kN
My,Sd = 353,63 kNm
Y
Iz = 6986,688 cm4
Wz = 465,779 cm3
Wplz = 714,600 cm3
iz = 6,918 cm
γMo = 1,1
γM1 = 1,1
γM2 = 1,25
Y
tw = 9
tf = 15,5
PARC.
FAKTORI SIG.
_____________
d = 465
Iy = 80948,427 cm4
Wy = 2943,579 cm3
Wply = 3250,101 cm3
iy = 23,549 cm
h = 550
MATERIJAL
_______
fy = 235 N/mm2
fu = 360 N/mm2
ε = 1,000
E = 210000 N/mm2
G = 80777 N/mm2
ν = 0.3
It = 113,807 cm4
Iω = 4981723,734 cm6
Z
b = 300
HRBAT
d
396
≤
= 51,67
13 ⋅ α - 1
tw
⋅ ε = 66,56 , α = 0,53 ⇒
KLASA 1
POJASNICA
c
≤ 10 ⋅ ε = 10,00 ⇒
= 9,68
KLASA 1
tf
POPREÈNI PRESJEK JE SVRSTAN U KLASU 1
__________________________________
OTPORNOST POPREÈNOG PRESJEKA
UZDUŽNA SILA NSd
Nc.Rd =
A ⋅ fy
γM0
= 3118,4 kN ≥ NSd = 61,86 kN
MOMENT SAVIJANJA My.Sd
My.Rd =
Wply ⋅ fy
γM0
= 694,34 kNm ≥ My.Sd = 353,63 kNm
POPREÈNA SILA Vz.Sd
d
= 51,67
≤ 69 ⋅ ε = 69,00
tw
⇒ provjera izboèavanja hrpta nije potrebna
Vz.Rd =
Av.z ⋅ fy
3 ⋅ γM0
√⎯⎯⎯
= 634,97 kN ≥ Vz.Sd = 120,68 kN
INTERAKCIJA M - N - V
Mn.v.y.Rd
My.Rd
= 1,0 ⇒ Mn.v.y.Rd = 694,34 kNm
Mn.v.y.Rd = 694,34 kNm ≥ My.Sd = 353,63 kNm
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
____________________________________
KLASIFIKACIJA POPREÈNOG PRESJEKA
47
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
UZDUŽNA TLAÈNA OTPORNOST
INTERAKCIJA M - N BEZ BOÈNOG IZVIJANJA
E
λ1 = π ⋅
= 93,91 , βA = 1.00
fy
βM.y = βM.ψ +
OS Y-Y
OS Z-Z
liy = 1426 cm
liz = 360 cm
λy =
λy =
liy
iy
λy
λ1
λz =
= 60,55
λz =
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,645
liz
iz
λz
λ1
= 52,03
(βM.Q - βM.ψ) = 1,385
∆M
⎛ Wpl.y - Wy
µy = λy ⋅ (2 ⋅ βMy - 4) + ⎜⎜
⎜
Wy
⎝
µy ⋅ NSd
ky = 1 = 1,014 ≤ 1.5
χy ⋅ A ⋅ fy
NSd
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,554
χmin ⋅
h/b = 1,83 > 1.2
MQ
+
A ⋅ fy
ky ⋅ My.Sd
Wply ⋅ fy
γM1
⎞
⎟ = -0,689 ≤ 0.9
⎟
⎟
⎠
= 0,539 ≤ 1
γM1
tf = 15,5 mm ≤ 40 mm
LINIJA IZVIJANJA b
χy = 0,8722
χz = 0,8594
Nb.Rd = χmin ⋅ Nc.Rd = 2680,11 kN ≥ NSd = 61,86 kN
OTPORNOST NA BOÈNO IZVIJANJE
g = -15 cm , L = 360 cm
k = 1,0 , kw = 1,0 , C1 = 1,285 , C2 = 1,562
Mcr = C1 ⋅
π2 ⋅ E ⋅ Iz
(k ⋅ L)
2
k2
+
⋅
kw2
Iω
⎛
⎜⎜
⋅ ⎜ C2 ⋅ g +
⎜
⎝
+
Iz
(k ⋅ L)2 ⋅ G ⋅ It
π2 ⋅ E ⋅ Iz
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
⎞
⎟⎟
+ (C2 ⋅ g)2 ⎟
⎟⎟
⎠
= 0,634 > 0.4
Mb.Rd = χLT ⋅
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
γM1
⇒ χLT = 0,8766
= 608,68 kNm ≥ My.Sd = 353,63 kNm
MQ
∆M
(βM.Q - βM.ψ) = 1,385
⎛ Wpl.LT - WLT ⎞
⎟ = -0,035 ≤ 0.9
µLT = λLT ⋅ (2 ⋅ βMLT - 4) + ⎜⎜
⎟
⎜
⎟
WLT
⎝
⎠
µLT ⋅ NSd
kLT = 1 = 1,001 > 1.0 ⇒ kLT = 1.0
χLT ⋅ A ⋅ fy
χz ⋅
Mcr
MJERODANVA LINIJA IZVIJANJA a
βM.LT = βM.ψ +
NSd
Mcr = 1900,14 kNm
λLT =
INTERAKCIJA M - N S BOÈNIM IZVIJANJEM
A ⋅ fy
γM1
+
kLT ⋅ My.Sd
χLT ⋅
Wpl.y ⋅ fy
γM1
= 0,604 ≤ 1
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
LINIJA IZVIJANJA a
48
GN - STUP
PARAMETRI
________
A = 124,400 cm2
Ay = 96,200 cm2
Az = 41,100 cm2
HE 320 A
Z
Iy = 22930,000 cm4
Wy = 1479,300 cm3
Wply = 1628,100 cm3
iy = 13,600 cm
NSd = -174,61 kN
Vz.Sd = 53,99 kN
My,Sd = 285,81 kNm
tw = 9
Iz = 6985,200 cm4
Wz = 465,700 cm3
Wplz = 709,700 cm3
iz = 7,500 cm
PARC.
FAKTORI SIG.
_____________
γMo = 1,1
γM1 = 1,1
γM2 = 1,25
Y
h = 310
Y
tf = 15,5
REZNE
SILE
________
r = 27
d = 225
MATERIJAL
_______
fy = 235 N/mm2
fu = 360 N/mm2
ε = 1,000
E = 210000 N/mm2
G = 80777 N/mm2
ν = 0.3
Z
b = 300
It = 108,000 cm4
Iω = 1512358,700 cm6
____________________________________
KLASIFIKACIJA POPREÈNOG PRESJEKA
HRBAT
396
≤
= 25,00
13 ⋅ α - 1
tw
⋅ ε = 48,75 , α = 0,70 ⇒
KLASA 1
POJASNICA
c
≤ 10 ⋅ ε = 10,00 ⇒
= 9,68
KLASA 1
tf
POPREÈNI PRESJEK JE SVRSTAN U KLASU 1
__________________________________
OTPORNOST POPREÈNOG PRESJEKA
UZDUŽNA SILA NSd
Nc.Rd =
A ⋅ fy
γM0
= 2657,64 kN ≥ NSd = 174,61 kN
MOMENT SAVIJANJA My.Sd
My.Rd =
Wply ⋅ fy
γM0
= 347,82 kNm ≥ My.Sd = 285,81 kNm
POPREÈNA SILA Vz.Sd
d
= 25,00
≤ 69 ⋅ ε = 69,00
tw
⇒ provjera izboèavanja hrpta nije potrebna
Vz.Rd =
Av.z ⋅ fy
3 ⋅ γM0
√⎯⎯⎯
= 506,94 kN ≥ Vz.Sd = 53,99 kN
INTERAKCIJA M - N - V
Mn.v.y.Rd
My.Rd
= 1,0 ⇒ Mn.v.y.Rd = 347,82 kNm
Mn.v.y.Rd = 347,82 kNm ≥ My.Sd = 285,81 kNm
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
d
49
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
UZDUŽNA TLAÈNA OTPORNOST
E
λ1 = π ⋅
= 93,91 , βA = 1.00
fy
OS Y-Y
OS Z-Z
liy = 1560 cm
liz = 140 cm
liy
λy =
iy
λy
λy =
λz =
= 114,71
λz =
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 1,221
λ1
liz
= 18,67
iz
λz
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,199
λ1
h/b = 1,03 ≤ 1.2
tf = 15,5 mm ≤ 100 mm
LINIJA IZVIJANJA b
LINIJA IZVIJANJA c
χy = 0,4666
χz = 1,0006
OTPORNOST NA BOÈNO IZVIJANJE
g = 0 cm , L = 140 cm
k = 1,0 , kw = 1,0 , C1 = 1,879 , C2 = 0,000
π2 ⋅ E ⋅ Iz
Mcr = C1 ⋅
(k ⋅ L)2
k2
+
kw2
Iω
⋅
⎛
⎜⎜
⋅ ⎜ C2 ⋅ g +
⎜
⎝
+
(k ⋅ L)2 ⋅ G ⋅ It
π2 ⋅ E ⋅ Iz
Iz
⎞
⎟⎟
+ (C2 ⋅ g)2 ⎟
⎟⎟
⎠
Mcr = 20971,97 kNm
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
λLT =
= 0,135 ≤ 0.4
Mcr
PROVJERA NIJE POTREBNA
Mb.Rd =
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
γM1
= 347,82 kNm ≥ My.Sd = 285,81 kNm
INTERAKCIJA M - N BEZ BOÈNOG IZVIJANJA
βM.y = 1.8 - 0.7 ⋅ ψ = 1,800
⎛ Wpl.y - Wy
µy = λy ⋅ (2 ⋅ βMy - 4) + ⎜⎜
⎜
Wy
⎝
µy ⋅ NSd
ky = 1 = 1,050 ≤ 1.5
χy ⋅ A ⋅ fy
NSd
χmin ⋅
A ⋅ fy
γM1
+
ky ⋅ My.Sd
Wply ⋅ fy
⎞
⎟ = -0,388 ≤ 0.9
⎟
⎟
⎠
> 1
= 1,003 ~
γM1
ELEMENT NE ZADOVOLJAVA
⇒ ____________________
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
Nb.Rd = χmin ⋅ Nc.Rd = 1240,17 kN ≥ NSd = 174,61 kN
50
5. ZABATNI STUP
ANALIZA OPTEREĆENJA
5.1. Analiza opterećenja
c=
w=
0,45 kN/m2
1,10
0,50 kN/m2
Pripadajući raster fasadne konstrukcije:
Raspon :
e=
L=
4,76 m
6,10 m
Vlastita težina:
go =
0,25 kN/m1
wo =
Opterećenje vjetrom:
5.2. Mjerodavna opterećenja:
wSk = w × e =
NSk = g0 × L =
2,36 kN/m1
1,51 KN
5.3. Mjerodavno opterećenje za rezne sile:
γw= 1,50
;
wSd = wSk × γw =
NSd = NSk × γw =
3,53 kN/m1
2,26 kN
5.4. Mjerodavno opterećenje za progib:
γw= 1,00
;
wSd = wSk × γw =
NSd = NSk × γw =
2,36 kN/m1
1,51 kN
51
ZABATNI STUP - REZNE SILE
GEOMETRIJA
E0 = 200000 N/mm2 , I0 = 1033 cm4
EI/EI0 = 1
6,10 m
OPTEREÆENJE [kN], [kN/m']
3,53
REAKCIJE [kN], [kNm]
10,77
10,77
T [kN]
-10,77
M [kNm]
16,42
ZABATNI STUP - PROGIB
GEOMETRIJA
E0 = 200000 N/mm2 , I0 = 1033 cm4
EI/EI0 = 1
6,10 m
OPTEREÆENJE [kN], [kN/m']
3,53
POMACI [mm]
-30,804
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
10,77
52
ZABATNI STUP
PARAMETRI
________
A = 31,400 cm2
Ay = 24,800 cm2
Az = 10,100 cm2
Iy = 1033,100 cm4
Wy = 155,400 cm3
Wply = 173,500 cm3
iy = 5,700 cm
REZNE
SILE
________
NSd = -2,36 kN
Vz.Sd = 10,77 kN
My,Sd = 16,42 kNm
HE 140 A
Z
r = 12
Y
Y
tw = 5,5
4
Iz = 389,300 cm
Wz = 55,600 cm3
Wplz = 84,800 cm3
iz = 3,500 cm
PARC.
FAKTORI SIG.
_____________
γMo = 1,1
γM1 = 1,1
γM2 = 1,25
h = 133
fy = 235 N/mm
fu = 360 N/mm2
ε = 1,000
E = 210000 N/mm2
G = 80777 N/mm2
ν = 0.3
tf = 8,5
2
d = 92
MATERIJAL
_______
Z
b = 140
It = 8,100 cm4
Iω = 15063,700 cm6
____________________________________
KLASIFIKACIJA POPREÈNOG PRESJEKA
HRBAT
396
≤
= 16,73
13 ⋅ α - 1
tw
⋅ ε = 70,19 , α = 0,51 ⇒
POJASNICA
c
≤ 10 ⋅ ε = 10,00 ⇒
= 8,24
KLASA 1
tf
POPREÈNI PRESJEK JE SVRSTAN U KLASU 1
__________________________________
OTPORNOST POPREÈNOG PRESJEKA
UZDUŽNA SILA NSd
Nc.Rd =
A ⋅ fy
γM0
= 670,82 kN ≥ NSd = 2,36 kN
MOMENT SAVIJANJA My.Sd
My.Rd =
Wply ⋅ fy
γM0
= 37,07 kNm ≥ My.Sd = 16,42 kNm
POPREÈNA SILA Vz.Sd
d
= 16,73
≤ 69 ⋅ ε = 69,00
tw
⇒ provjera izboèavanja hrpta nije potrebna
Vz.Rd =
Av.z ⋅ fy
3 ⋅ γM0
√⎯⎯⎯
= 124,58 kN ≥ Vz.Sd = 10,77 kN
INTERAKCIJA M - N - V
Mn.v.y.Rd
My.Rd
= 1,0 ⇒ Mn.v.y.Rd = 37,07 kNm
Mn.v.y.Rd = 37,07 kNm ≥ My.Sd = 16,42 kNm
KLASA 1
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
d
53
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
______________________
OTPORNOST ELEMENTA
UZDUŽNA TLAÈNA OTPORNOST
INTERAKCIJA M - N BEZ BOÈNOG IZVIJANJA
E
λ1 = π ⋅
= 93,91 , βA = 1.00
fy
βM.y = 1,300
OS Y-Y
OS Z-Z
liy = 610 cm
liz = 140 cm
λy =
λy =
liy
iy
λy
λ1
λz =
= 107,02
λz =
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 1,140
liz
iz
λz
λ1
= 40,00
⎛ Wpl.y - Wy
µy = λy ⋅ (2 ⋅ βMy - 4) + ⎜⎜
⎜
Wy
⎝
µy ⋅ NSd
ky = 1 = 1,009 ≤ 1.5
χy ⋅ A ⋅ fy
NSd
⋅ √⎯⎯⎯
βA = 0,426
χmin ⋅
h/b = 0,95 ≤ 1.2
+
A ⋅ fy
ky ⋅ My.Sd
Wply ⋅ fy
γM1
⎞
⎟ = -1,479 ≤ 0.9
⎟
⎟
⎠
= 0,454 ≤ 1
γM1
tf = 8,5 mm ≤ 100 mm
LINIJA IZVIJANJA c
χy = 0,5120
χz = 0,8835
Nb.Rd = χmin ⋅ Nc.Rd = 343,46 kN ≥ NSd = 2,36 kN
OTPORNOST NA BOÈNO IZVIJANJE
g = -7 cm , L = 140 cm
k = 1,0 , kw = 1,0 , C1 = 1,132 , C2 = 0,459
Mcr = C1 ⋅
π2 ⋅ E ⋅ Iz
(k ⋅ L)
2
k2
+
⋅
kw2
Iω
⎛
⎜⎜
⋅ ⎜ C2 ⋅ g +
⎜
⎝
+
Iz
(k ⋅ L)2 ⋅ G ⋅ It
π2 ⋅ E ⋅ Iz
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
⎞
⎟⎟
+ (C2 ⋅ g)2 ⎟
⎟⎟
⎠
= 0,425 > 0.4
Mb.Rd = χLT ⋅
βw ⋅ Wpl.y ⋅ fy
γM1
⎛ Wpl.LT - WLT ⎞
⎟ = -0,067 ≤ 0.9
µLT = λLT ⋅ (2 ⋅ βMLT - 4) + ⎜⎜
⎟
⎜
⎟
WLT
⎝
⎠
µLT ⋅ NSd
kLT = 1 = 1,000 > 1.0 ⇒ kLT = 1.0
χLT ⋅ A ⋅ fy
χz ⋅
Mcr
MJERODANVA LINIJA IZVIJANJA a
βM.LT = 1,300
NSd
Mcr = 225,72 kNm
λLT =
INTERAKCIJA M - N S BOÈNIM IZVIJANJEM
⇒ χLT = 0,9461
= 35,07 kNm ≥ My.Sd = 16,42 kNm
A ⋅ fy
γM1
+
kLT ⋅ My.Sd
χLT ⋅
Wpl.y ⋅ fy
γM1
= 0,472 ≤ 1
Aspalathos - Licenced to: Mirko Lež
LINIJA IZVIJANJA b
54
POZ. T1
a]
TEMELJNA GREDA T1 - REKAPITULACIJA REAKCIJA
LIJEVI
G
S
W
W+
W-
V
H
32,73
4,91
51,06 15,37
-11,40 -18,35
-5,58
0,54
M
0,00
0,00
0,00
0,00
DESNI
G
S
W
W+
V
38,82
80,85
13,50
-8,58
H
4,91
15,37
20,81
0,83
M
0,00
0,00
0,00
0,00
8,58
-0,83
0,00
5,58
-0,54
0,00
W-
LIJEVI
G
S
V
32,73
51,06
83,79
H
4,91
15,37
20,28
M
0,00
0,00
0,00
DESNI
G
S
V
38,82
80,85
119,67
H
4,91
15,37
20,28
M
0,00
0,00
0,00
LIJEVI
G
W
W+
V
H
32,73
4,91
-11,40 -18,35
-5,58
0,54
15,75 -12,90
M
0,00
0,00
0,00
0,00
DESNI
G
W
W+
V
38,82
13,50
-8,58
43,74
H
4,91
20,81
0,83
26,55
M
0,00
0,00
0,00
0,00
LIJEVI
G
W
W-
V
H
32,73
4,91
-11,40 -18,35
5,58 -0,54
26,91 -13,98
M
0,00
0,00
0,00
0,00
DESNI
G
W
W-
V
38,82
13,50
8,58
60,90
H
4,91
20,81
-0,83
24,89
M
0,00
0,00
0,00
0,00
LIJEVI
G
S
W
W+
V
H
32,73
4,91
51,06 15,37
-11,40 -18,35
-5,58
0,54
66,81
2,47
M
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
DESNI
G
S
W
W+
V
38,82
80,85
13,50
-8,58
124,59
H
4,91
15,37
20,81
0,83
41,92
M
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
LIJEVI
G
S
W
W-
V
H
32,73
4,91
51,06 15,37
-11,40 -18,35
5,58 -0,54
77,97
1,39
M
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
DESNI
G
S
W
W-
V
38,82
80,85
13,50
8,58
141,75
H
4,91
15,37
20,81
-0,83
40,26
M
0,00
0,00
0,00
0,00
0,00
55
b]
TEMELJNA GREDA T1 - NAPON U TLU
bt = 60 cm
d = 95 cm
C 20/25
B 500A
AB GREDA
Geometrija:
GT
G
S
W
W-
1
GT= 14,25 kN/m
Vlastita težina:
R
kN
e
m
38,82
80,85
13,50
8,58
6,00
6,00
6,00
6,00
d
ΣV =
σtla =
b
c]
V / bt =
γg =
γp =
1,35 ;
1,50 ;
qSd =
2
63,125 kN/m
2
150,0 kN/m
σtla < σdop =
TEMELJNA GREDA T1 - REAKTIVNO OPTEREĆENJE
V
kN/m
14,25
6,47
13,48
2,25
1,43
37,88
g = 20,72
p = 17,16
γg × g + γp × p =
kN/m
kN/m
53,705 kN/m
TEMELJNA GREDA T1 - DIMENZIONIRANJE
d]
Materijali:
AB GREDA
γc =
γs =
fck =
fyk =
fcd =
fyd =
1,5
1,15
20,0 N/mm2
500,0 N/mm2
fck/γC
=
fyk/γS
=
qSd = 53,705 kN/m
Mjerodavno opterećenje:
C 20/25
B500A
Rezne sile:
MSd =
204,3 kNm
VSd =
195,1 kN
13,333 N/mm2
434,78 N/mm2
Dimenzioniranje - uzdužna armatura:
Poprečni presjek:
µSd =
GORNJA
MSd
b × h2 × fcd
εS1 = 20%
ξ = 0,074
0,035
ζ= 0,973
h
d
VILICE
=
AS1 =
d1
DONJA
b
b=
d=
60,0 cm
95,0 cm
h=
85,0 cm
za C≤40/50
MSd
ζ × h × fyd
=
5,68
cm2
AS,min= 0,6b × h × fyk = 7,65 cm2
AS,min= 0,0015 b × d = 8,55 cm2
AS,max= 0,31 × b × h × fcd/fyd = 48,48 cm2
Odabrana armatura:
-gore
-dolje
-konstr.
-vilice
4 Ø 16
4 Ø 16
2 Ø 12
Ø 8 / 25 cm
AS =
AS1 =
AS1 =
8,04 cm2
8,04 cm2
2,26 cm2
56
POZ. Z
Geometrija:
bt = 30 cm
d = 40 cm
C 20/25
B 500A
AB GREDA - ZATEGA
Dimenzioniranje
Aa,min= 0,2% × b × d
ODABRANA ARMATURA:
-gore
4 Ø 16
-dolje
4 Ø 16
-vilice
Ø 10/25cm
Zatega preuzima horizontalne reakcije stupova glavnog nosača:
=
2,40 cm2
fa =
fa =
8,04 cm2
8,04 cm2
Σfa =
16,08 cm2
Nmax=
Nmin=
41,92 kN
-13,98 kN
POZ. PP
Geometrija:
PODNA AB PLOČA
ODABRANA ARMATURA:
-gore
Q 335
-dolje
Q
335
d= 15 cm
C 20/25
B 500A
© Copyright 2024 Paperzz
